序論：好文章的創(chuàng)作是一個不斷探索和完善的過程，我們?yōu)槟扑]十篇鋁合金論文范例，希望它們能助您一臂之力，提升您的閱讀品質(zhì)，帶來更深刻的閱讀感受。

篇（1）

1引言

化學(xué)鍍Ni-P具有厚度均勻、硬度高、抗蝕性優(yōu)異等特點，因此鍍層廣泛被應(yīng)用于需耐磨的工件。但是，鋁合金表面即使在空氣中停留時間極短也會迅速地形成一層氧化膜，以致影響鍍層質(zhì)量，降低鍍層與基體的結(jié)合力。

本項研究得出了比較好的預(yù)處理方案，從而得到結(jié)合力良好，表面比較光亮的Ni-P鍍層。

2實驗方法

2.1實驗工藝流程

試樣制備配制除油溶液化學(xué)除油水洗侵蝕水洗超聲波水洗去離子水洗一次鋟鋅水洗退鋅水洗超聲波水洗去離子水洗二次鋟鋅水洗去離子水洗堿性鍍水洗酸性鍍?nèi)ルx子水洗吹干冷卻

2.2除油配方及工藝

除油：Na3PO4•12H2O(30g/L)NaCO3(30g/L)溫度（65℃）時間（3min）

2.3浸鋅配方及工藝

ZnSO4(40g/l)NaOH(90g/l)NaF(1g/l)Fecl3(1g/l)KNaC4O4H406(10g/L)

溫度（42℃）一次浸鋅時間（90S）二次浸鋅時間（18S）

2.4鍍液配方與工藝

堿性預(yù)鍍液NiSO4•6H2O（30g/l）NaH2PO2•H2O（25g/l）NH4C6H5O7•H2O（100g/l）溫度（65℃）PH值（8.2）施鍍時間（8min）

酸性鍍液NiSO4•6H2O（30g/l）NaH2PO2•H2O（25g/l）NH4C6H5O7•H2O（10g/l）

乳酸C3H6O3（40ml/l）NaC2H302（10g/L）溫度（85℃）PH值（4.8）施鍍時間（120min）3實驗結(jié)果與分析

3.1鍍層表面形貌及硬度

鍍層表面為致密的胞狀、非晶態(tài)結(jié)構(gòu)。小胞之間有明顯的界線，界線基本為直線，說明小胞在長大的過程中相互受到擠壓而發(fā)生了變形，鍍層中存在應(yīng)力。鍍層的含磷量為13.1%，鍍層硬度可達686HV。

溫度是影響化學(xué)鍍沉積速率的最重要因?；瘜W(xué)鍍的催化反應(yīng)一般只能在加熱條件下發(fā)生，溫度升高，離子擴散速度加快，反應(yīng)活性增強，當(dāng)溫度高于50℃時，基體表面才有少量氣泡生成，化學(xué)鍍鎳磷合金才能進行，隨溫度升高基體表面可見明顯鍍層。反應(yīng)溫度低于80℃時，沉積速率較慢；溫度高于80℃，基體表面有大量氣泡生成，沉積速率變快；當(dāng)溫度高于95℃時，鍍液發(fā)生分解，鍍液迅速變黑，產(chǎn)生大量氣泡，在燒杯底部出現(xiàn)黑色沉淀。

3.2pH值對鍍速的影響?yīng)?/p>

在酸性化學(xué)鍍液中，pH是影響沉積速率的重要因素之一。在化學(xué)鍍過程中，隨著反應(yīng)的進行，H+不斷的生成，鍍液的pH值不斷降低，使沉積速率受到影響，因此在施鍍過程中必須隨時補充堿液來調(diào)整pH值在正常的工藝范圍內(nèi)。pH值升高使Ni2+的還原速度加快，沉積速率變快。

4結(jié)語

(1)通過實驗研究得到比較適宜的鋁合金基材化學(xué)鍍鎳的前處理工藝,并得出了一套完整的鋁合金基材表面化學(xué)鍍鎳工藝條件及配方。

(2)溫度和pH值是影響反應(yīng)速度重要的因素，溫度的最佳工藝范圍為85～95℃，超過95℃，鍍液自分解現(xiàn)象嚴(yán)重；pH值的最佳范圍是4.5～5.5，pH值超過5.5沉積速度開始下降。

(3)通過性能檢測表明此工藝獲得的鍍層,鍍層硬度可達686hHV,含磷量為11.17%且表面光亮、均勻、結(jié)合力好。

參考文獻

［1］齊曉全.化學(xué)鍍Ni-P工藝在制藥設(shè)備上的應(yīng)用［J］.電鍍與涂飾,2006,25(7):15-16.

［2］ParkerK.ElectrolessNickle.StateoftheArtplatingandSurfaceFinishing，1992，34(3)：29-33.

篇（2）

2鋁合金汽車輪轂的優(yōu)點

首先，鋁合金汽車輪轂的重量比鋼輪轂的重量輕，這樣車整體的重量減少了，汽車的油耗也就相對的減少了。經(jīng)計算鋁輪轂的重要減輕在40%左右，90km/h到120km/h車速時，油耗可減少0.05L/100km,城市內(nèi)行駛，可減少的油耗量略少些，如果按每十萬公里節(jié)油計算，大約節(jié)約在40~50L。其次，鋁合金汽車輪轂?zāi)軌蚋纳破嚨男旭傂阅埽剐旭傔^程中的振動減小，讓駕駛員駕車更加舒適。鋁合金汽車輪轂采用數(shù)控設(shè)備進行加工，平衡性能比鋼優(yōu)越。車輪如果是鋼車輪，平衡性比較差，高速性能不穩(wěn)定，和鋁輪轂相比較，還是鋁輪轂的性能好。再次，鋁合金汽車輪轂的散熱性好，車輪的熱源主要由剎車產(chǎn)生和車胎與路面的摩擦產(chǎn)生。在汽車高速行駛中，車輪如果溫度持續(xù)過高，就會有出現(xiàn)爆胎的可能性。因為鋁的導(dǎo)熱性能比鋼的導(dǎo)熱性能好，而且鋁合金汽車輪轂表面的設(shè)計也有利于散熱，所以使用鋁合金汽車輪轂可以減少爆胎的可能，更易于散熱。然后，鋁合金汽車輪轂的美觀度也很不錯，對于汽車整體形象，輪轂的美觀度也是對其有很大影響的?，F(xiàn)在汽車的輪轂設(shè)計中，一個不可缺少的設(shè)計就是汽車的輪轂的設(shè)計。汽車輪轂的造型直接關(guān)系到汽車的車身設(shè)計的檔次，也可以突顯出汽車的品味。制造廠商和設(shè)計者在車轂的風(fēng)格設(shè)計上下了不少功夫，不單在顏色上進行設(shè)計加工，還給車轂加了花紋結(jié)構(gòu)，不同的花紋有著不同的顏色，再經(jīng)過電鍍，添加了很多個性化的設(shè)計，也很大限度地滿足各類人群的審美要求。

3鋁合金汽車輪轂的設(shè)計開發(fā)

隨著現(xiàn)在人民的生活水平的提高，同時汽車品種的增多，和汽車價格的下調(diào)。汽車已經(jīng)成為大眾消費的熱點產(chǎn)品。從大眾對汽車的認(rèn)知和實用性，到對汽車的審美和汽車的功能過度。大眾不僅要求汽車的優(yōu)良的性能，方便的駕駛，還會要求汽車符合自己身份地位，以及符合自己的審美品位。車轂對于汽車整體的形象有著重要的影響，如果想在市場上長期立足，就需要輪轂的設(shè)計開發(fā)，汽車部件的設(shè)計開發(fā)也是企業(yè)發(fā)展的關(guān)鍵所在。

4鋁合金汽車輪轂的生產(chǎn)工藝流程

4.1生產(chǎn)廠家對汽車輪轂的生產(chǎn)設(shè)計進行研究。中層共同參與，通過了解大眾在汽車輪轂使用中遇到的問題及未能得到滿足的需求，挖掘大眾在汽車輪轂方面潛在的需求，提出問題解決問題。

4.2市場調(diào)研。考察同類汽車的輪轂在市場的競爭情況，根據(jù)目標(biāo)汽車輪轂的市場分析潛在的競爭環(huán)境，同時也要了解當(dāng)前政府政策，和其他環(huán)境因素。

4.3管理定位。由管理層對汽車輪轂的價格、設(shè)計、風(fēng)格、功能、性能、主導(dǎo)方向進行定位。各項指標(biāo)均以數(shù)字化形式體現(xiàn)。

篇（3）

鋁合金玻璃幕墻在風(fēng)力作用下，極易產(chǎn)生噪聲，這種噪聲不但對環(huán)境是一種污染，而且給人以一種不安全的心理感受，給人造成較大的心理壓力。為消除幕墻這種噪音，鄭州市某銀行的辦公樓幕墻工程在施工管理過程中，主要采用了兩個方面的措施，一是在立挺與橫梁之間加設(shè)橡膠墊片，二是在立挺上的鑲嵌槽里裝密封條后，再掛副框。實踐證明，采取上述措施后，幕墻噪音基本消除。

1.2幕墻玻璃應(yīng)進行邊緣處理

鄭州市某銀行的辦公樓幕墻工程為隱框幕墻，所以，玻璃的圓邊均暴露在外，對玻璃進行倒角處理后，不但使玻璃邊緣應(yīng)力分布均勻，幕墻玻璃板塊整齊劃一，而且為以后的注膠提供了施工上的方便。

1.3關(guān)于芯柱

1)芯柱的長度:根據(jù)立挺計算規(guī)范，要保證立挺接頭連續(xù)，能傳遞彎距，芯柱插入上、下立挺的長度不得小于2h(h為立挺截面高度);為適應(yīng)幕墻溫度變形的需要、調(diào)整施工誤差及主體結(jié)構(gòu)變形對立挺的影響，立挺上、下段需留有一定空隙，根據(jù)經(jīng)驗，空隙一般為20mm，故芯柱長度應(yīng)為2h+20mm。

2)芯柱的慣性距:根據(jù)立挺計算規(guī)范，要保證立挺接頭連續(xù)，能傳遞彎距，芯柱的慣性距不得小于立挺的慣性距。

1.4幕墻的分格

鋁合金玻璃幕墻在制作前應(yīng)對建筑設(shè)計施工圖進行核對，并應(yīng)對已建建筑物進行復(fù)測，按實測結(jié)果調(diào)整幕墻分格。鄭州市某銀行幕墻工程為直面與曲面相結(jié)合的幕墻，施工精度要求高。為調(diào)整土建施工誤差，強調(diào)對已建建筑物進行詳細(xì)的復(fù)測，就顯得尤為重要。通過復(fù)測，發(fā)現(xiàn)施工圖圓弧與實際已建圓弧有一定的施工誤差，據(jù)此，建設(shè)單位要求施工單位按實測結(jié)果調(diào)整幕墻分格，為以后的順利施工奠定了基礎(chǔ)，并且在二次分格時，應(yīng)保證一塊玻璃不得跨越一個防火分區(qū)，開啟窗的面積不得超過幕墻面積的15%，取得較好效果。

2施工中注意的問題

2.1預(yù)埋件的埋設(shè)

預(yù)埋件位置的準(zhǔn)確度直接影響到幕墻安裝的質(zhì)量好壞，應(yīng)對預(yù)埋件的位置作重點檢查，埋件的標(biāo)高差不應(yīng)大于10mm，埋件的位置與設(shè)計位置的偏差不應(yīng)大于20mm。

2.2關(guān)于幕墻用膠

鋁合金玻璃幕墻用耐候硅酮膠、結(jié)構(gòu)硅酮膠均為中性膠。使用前除結(jié)構(gòu)硅酮密封膠需做相容性試驗外，結(jié)構(gòu)膠與耐候膠還必須在使用有效期內(nèi)使用，并嚴(yán)格按照施工操作規(guī)程進行施工，才能最終保證質(zhì)量。耐候膠與結(jié)構(gòu)膠雖有許多性能、要求是相似的，但耐候膠側(cè)重強調(diào)耐大氣變化、耐紫外線、耐老化的性能，而結(jié)構(gòu)膠則更重要是其強度、延性、粘結(jié)性能等力學(xué)性能。因此，應(yīng)按其使用目的的不同分別選用，不能相互代用，尤其不得將結(jié)構(gòu)膠作為耐候膠使用，有些施工單位認(rèn)為結(jié)構(gòu)膠的價錢遠(yuǎn)比耐候膠要貴，將結(jié)構(gòu)膠作耐候膠用，屬于大材小用，沒有問題，然而從結(jié)構(gòu)膠和耐候膠的性能來看，其實這是一種錯誤認(rèn)識，必須改正。隱框幕墻玻璃板塊的注膠必須在清潔無塵土、通風(fēng)、室內(nèi)溫度不高于27℃，相對濕度不低于50%的車間制作，不得在施工現(xiàn)場進行。

2.3鋁材

為保證幕墻安全，防止自然界有害因素對鋁合金的腐蝕作用，鋁材陽極氧化膜厚度不應(yīng)低于GB8013《鋁及鋁合金陽極氧化－陽極氧化膜的總規(guī)定》中規(guī)定的AA15級，但也不能太厚。

2.4幕墻的防火及防雷

幕墻的防火:幕墻設(shè)計必須符合GBJ16《建筑設(shè)計防火規(guī)范》中的規(guī)定，高層建筑幕墻需符合GB50045《高層建筑設(shè)計防火規(guī)范》中的規(guī)定。窗間墻與幕墻之間應(yīng)填充不燃材料。無窗墻時，樓面外沿應(yīng)設(shè)高度為800mm的實體群墻。橫梁標(biāo)高應(yīng)與樓面標(biāo)高一致，以填充不燃性材料，個別情況下橫梁與樓面標(biāo)高不一致時，應(yīng)在樓面外沿設(shè)水平方向的鋁材填充，用透明結(jié)構(gòu)膠將鋁材與玻璃粘結(jié)。幕墻的防雷:幕墻設(shè)計必須符合GB50057《建筑防雷設(shè)計規(guī)范》中的規(guī)定，幕墻必須形成自身的防雷體系，并且與主體結(jié)構(gòu)防雷體系進行可靠連接。

2.5幕墻的清洗

交工前幕墻應(yīng)進行清洗，清洗劑必須為中性，清潔幕墻的清洗劑有玻璃清洗劑和鋁材清洗劑兩種，這兩種清洗劑互有影響，不能相互代用，清洗前應(yīng)先做腐蝕性檢驗，清洗后及時用清水清洗干凈。

2.6其他

本著為業(yè)主熱情服務(wù)的態(tài)度和保證幕墻的正常使用壽命，在幕墻竣工驗收合格后，施工單位應(yīng)向業(yè)主簽署有關(guān)幕墻保養(yǎng)與維修的備忘錄，備忘錄中應(yīng)詳細(xì)列出在螺栓松動、玻璃松動或破損、密封膠和密封條脫落或損壞、幕墻構(gòu)件及連接件損壞、連接件及主體結(jié)構(gòu)的錨固松動或脫落時，須及時加固、修復(fù)、更換，連接件銹蝕時需除銹補漆。遇自然災(zāi)害后應(yīng)及時對玻璃幕墻進行全面檢查，并根據(jù)具體情況進行維修加固。幕墻在正常使用時，應(yīng)每隔5年對幕墻進行一次全面檢查。

3結(jié)語

1)在對幕墻實施管理時，工程師必須時刻牢記“沒有安全就沒有一切”。

篇（4）

2三角板熱鍛模具設(shè)計

2．1中間件設(shè)計

根據(jù)鋁合金鍛件的工藝設(shè)計原則，采取下料→預(yù)鍛→終鍛→切邊的工藝流程，其中預(yù)鍛主要對三角板中央大面積薄壁區(qū)域成形，終鍛主要對筋板和凸臺成形．鋁合金鍛件在溫度為300～350℃時的收縮率為0．8%，以此分別設(shè)計預(yù)鍛和終鍛件．此外，對預(yù)鍛件的長度和寬度尺寸進行縮小，比例因子均為0．9%;對預(yù)鍛件的高度尺寸進行增大，比例因子均為1．1%，以保證終鍛中鍛件充填完好．

2．2模具設(shè)計

利用預(yù)鍛件和終鍛件設(shè)計鋁合金三角板的熱鍛模具．將預(yù)鍛模腔和終鍛模腔安排在同一個模塊上，其目的是減少鍛造過程中鍛件傳輸時的熱損失．其中預(yù)鍛模腔和終鍛模腔在模塊上采用對角式分布，這是為了減少鍛造過程中模具的受力不均衡．為了保證鍛件不出現(xiàn)塌角等充填缺陷，將預(yù)鍛件的飛邊厚度設(shè)計為2mm，終鍛件飛邊厚度設(shè)計為1mm，同時三角板上的凸臺在預(yù)鍛中不鍛出．

3有限元模擬

基于有限元軟件Deform-3D對三角板的成形過程進行模擬．坯料的材料為6061鋁，單元體為78000個，最小網(wǎng)格尺寸為0．5mm，網(wǎng)格比例因子為2．在模擬中開啟重劃網(wǎng)格選項并進行體積補償，上下模具設(shè)為剛體，模具材料均為H13鋼．其中，上模具為主模具并設(shè)置運動速度為50mm/s．當(dāng)預(yù)鍛飛邊為2mm時，上模運動停止;當(dāng)終鍛飛邊為1mm時，上模運動停止．

4模擬結(jié)果分析

對三角板的熱鍛成形過程實施數(shù)值模擬，分析預(yù)鍛和終鍛過程中的成形載荷、溫度場、應(yīng)力應(yīng)變場和成形缺陷，以研究工藝模具設(shè)計的合理性．

4．1溫度場分析

由于預(yù)鍛中鍛件的溫降較大，鍛件中央大面積區(qū)域的溫度普遍低于256℃，最低溫度為181℃;而終鍛中鍛件的溫度變化不大．這是由于鍛件長而薄，導(dǎo)致鍛件與模具之間產(chǎn)生大量的熱傳遞，從而使得鍛件溫度快速降低;而終鍛過程中鍛件變形量小，工件與模具接觸時間短，故少，溫降?。梢酝ㄟ^提高模具預(yù)熱溫度來解決工件溫降過快的問題，但溫度過低會使成形載荷劇增且鍛件容易表面開裂，溫度過高會導(dǎo)致鍛件性能下降，合適的鍛造溫度為450～480℃．

4．2應(yīng)力應(yīng)變場對比

預(yù)鍛中鍛件的等效應(yīng)力范圍為112～140MPa，而終鍛中鍛件的等效應(yīng)力主要范圍為82～141MPa，說明在預(yù)鍛和終鍛中，鍛件的變形能力基本一致．預(yù)鍛件和終鍛件的等效應(yīng)變分布可見，鍛件在預(yù)鍛和終鍛結(jié)束時的變形主要發(fā)生在飛邊附近，而此時正是成形載荷急劇上升的階段，表明飛邊厚度對鋁合金鍛件的成形至關(guān)重要．本文選擇的預(yù)鍛飛邊厚度為2mm，終鍛飛邊厚度為1mm，兼顧了成形載荷和鍛件切邊變形等因素．

4．3鍛造缺陷分析

因為鋁合金三角板鍛件因其壁厚不易出現(xiàn)折疊，終鍛折疊角＜211°，因此鍛件不易產(chǎn)生折疊缺陷．鍛件內(nèi)壁和飛邊區(qū)域的破壞因子較高，表明鋁合金三角板鍛件極易出現(xiàn)開裂，甚至導(dǎo)致鍛件報廢．同時，應(yīng)該合理設(shè)計鍛件的溫度和坯料尺寸，避免大變形造成鍛件表面的開裂．

篇（5）

中圖分類號：TM464 文獻標(biāo)識碼：A 文章編號：1009-2374（2013）21-0063-02

1 裂紋描述

現(xiàn)場生產(chǎn)的2226輪型在冒口附近的螺栓孔上出現(xiàn)裂紋。毛坯表面裂紋上存在著打磨痕跡，由此判斷毛坯在壓鑄工序即發(fā)現(xiàn)表面裂紋存在。圖1為旋壓工序所提供的裂紋形貌。熱處理工序毛坯進行熱處理，隨后我將熱處理后的毛坯切開后加以分析。

圖2為對圖1中裂紋處剖開后進行顯微組織觀察所獲得的結(jié)果，放大倍數(shù)為50倍，其中照片中下側(cè)對應(yīng)的是螺栓孔方向。觀察可以發(fā)現(xiàn)：螺栓口一側(cè)Si偏析嚴(yán)重，裂紋在表層下形成后沿發(fā)生Si偏析區(qū)域向毛坯內(nèi)部擴展，直至Si偏析不嚴(yán)重區(qū)域終結(jié)，裂紋長度大約為14mm，初步認(rèn)定初始裂紋生成位置為圖2中A處。

從項目管理組了解到：2226、2227、2228三款輪型在熱加工環(huán)節(jié)一致，其區(qū)別僅在于后繼表面處理工藝的不同。在今年對該輪型進行了第一輪試制，壓鑄工序共生產(chǎn)400件，成品率為88%，在隨后2228輪型的沖擊試驗中，輪轂在上述位置出現(xiàn)裂紋，將其掰開后裂紋路徑中存在著縮孔，使用經(jīng)X光檢查確認(rèn)無縮孔的輪轂進行沖擊試驗通過。同時，2222輪型的造型與2226的造型基本相同，盡管在壓鑄工序沒有發(fā)現(xiàn)明顯的裂紋，但是在后序中仍有螺栓孔處裂紋發(fā)現(xiàn)。本次試制為第二次試制，表1與表2分別為兩次試制的工藝參數(shù)。表2中灰色數(shù)據(jù)為兩次試制工藝的差異之處。比較兩次試制的工藝可以發(fā)現(xiàn)：第2次試制在法蘭盤處，尤其是螺栓孔處的冷卻有一定加強。

2 初步分析

可以基于所獲得的信息做出下述判斷：

由于螺栓孔對應(yīng)底模處是一個近于孤立的凸起，熱量不容易傳出，造成該處的模具溫度比較高，對應(yīng)于該處的冷卻過程較長（相對于輪心其他位置亦是如此），使得硅相有較長的時間進行析出，導(dǎo)致該處發(fā)生明顯的硅偏析。而發(fā)生硅偏析的區(qū)域相對于其他區(qū)域更容易發(fā)生裂紋的生成和擴展，即對裂紋的敏感度更高，為裂紋沿硅偏析區(qū)域擴展至硅偏析較輕的區(qū)域。由輪轂的造型和模具原理決定該處的結(jié)構(gòu)不容易改變，因而，有較深螺栓孔所造成的螺栓孔近表面區(qū)域硅偏析不可避免。

另外，第2次試制的螺栓孔處冷卻較強，個人懷疑這次試制所使用的工藝也造成該處凝固過程不均勻，在鑄造過程中即留下微小裂紋。同時，相對于第1次試制，毛坯從模具取出后由機械手控制淬水冷卻，而非以往經(jīng)過較長一段時間空冷后淬水，毛坯中心冷卻不充分，導(dǎo)致微小裂紋迅速擴展。比照操作手的處置方法可以得到進一步的佐證：操作手在發(fā)現(xiàn)裂紋后停止使用機械手淬水，將毛坯空冷一段時間后使用水槽冷卻。

此外，輪轂的造型也對其自身的冷卻過程造成影響，形狀過渡過于突然的造型不利于熱應(yīng)力的釋放。對于2226輪型，該因素是造成螺栓孔裂紋的本證因素。在工程仿真組所進行對913輪型的研究中發(fā)現(xiàn)，毛坯剛出模時螺栓孔處的應(yīng)力為36MPa，放入水中冷卻90s后的同一位置最大應(yīng)力為179MPa。

對于螺栓孔處產(chǎn)生的裂紋一般的解決辦法是減小螺栓孔的深度，初步判斷是為了使該處造型變化平緩并且降低該處的溫度，進而降低對裂紋的敏感程度。另外，個人認(rèn)為還要注意螺栓孔附近的冷卻工藝，改善凝固過程，減少微小裂紋的產(chǎn)生，從裂紋源上減少螺栓孔裂紋的產(chǎn)生。

對于02006輪型，曾經(jīng)采用在螺栓柱中開槽來緩和熱應(yīng)力裂紋，但是造成毛坯脫模困難，甚至是法蘭與輪輞分離，故而使用后改回原始狀態(tài)。

在改變螺栓柱深度的同時，還可以將其表面改為傾斜狀態(tài)，但是在毛坯螺栓孔內(nèi)要保留一個平臺方便尺寸定位。

除了螺栓孔裂紋以外，實際生產(chǎn)中還存在著裝飾孔裂紋和排水槽裂紋，對應(yīng)前者一般采用的方法是降低裝飾孔深度的辦法加以解決，與降低螺栓柱高度的辦法類似，對應(yīng)后者可以加高排水槽高度，改善該處的凝固過程來加以解決。

工程仿真組使用Procast軟件按照第1次試制工藝分別對螺栓柱高度變化前后的毛坯進行了分析，分析結(jié)果表明：兩種造型在毛坯凝固結(jié)束后在螺栓柱和冒口之間區(qū)域處的第一主應(yīng)力最大值分別為17.4MPa和13.9MPa，不足以產(chǎn)生明顯的熱應(yīng)力裂紋。然而，在入水冷卻后第一主應(yīng)力最大值迅速上升，造成裂紋產(chǎn)生，但是，螺栓柱高度降低后，第一主應(yīng)力由111MPa降低至50.6MPa，基本上不再產(chǎn)生裂紋。經(jīng)過固溶處理后，淬水的毛坯在相應(yīng)位置處的第一主應(yīng)力最大值分別為52MPa和45MPa，不足以產(chǎn)生裂紋。綜合上述結(jié)果可以判定：裂紋主要在入水冷卻階段產(chǎn)生，緩和該階段的熱應(yīng)力是解決問題的關(guān)鍵。

3 建議解決方案

目前，2226輪型由螺栓柱頂端到螺栓孔機加線的最小垂直距離為13.2mm，有較大的削低空間。針對于2226即將進行第3次試制的情況，生產(chǎn)時建議關(guān)注以下三點：

（1）削低螺栓柱10mm，同時增加拔模角度，減小造型變化激烈程度，緩和應(yīng)力并降低該處模具溫度。

（2）避免使用機械手冷卻，空冷足夠時間后淬水

冷卻。

（3）調(diào)節(jié)螺栓孔附近冷卻工藝，改善凝固過程。

解決類似的裂紋問題的思路主要有兩種：其一是改善在毛坯凝固后的冷卻方式，改急冷為緩冷，減小毛坯不同位置處的溫度差異，目前現(xiàn)場采取的自然冷卻或者中心噴淋水冷后再入水的措施道理都在于此。其二是通過變更工藝參數(shù)，一方面降低了容易出現(xiàn)裂紋位置區(qū)域的溫度差異，另一方面也改善了該區(qū)域的組織和性能，工部長所提出的變更模具冷卻方案的初衷即為此。

4 實際解決方案

根據(jù)該輪型的實際情況，首先由產(chǎn)品工程師向汽車廠提出修改法蘭造型，大幅增加法蘭排水槽深度，但是經(jīng)過FEA分析，發(fā)現(xiàn)剛度下降嚴(yán)重，明顯低于判據(jù)值，最后被汽車廠所否定。隨后根據(jù)原有造型提出修模方案。其中，降低螺栓孔高度，減少該處模具熱量；增加T5風(fēng)，修改T4處頂模背腔線使T4冷卻加強，增加B1高度并增加B1、B2風(fēng)孔數(shù)量，從而極大地加強了法蘭處的冷卻，達到改善此區(qū)域凝固過程的目的。

表3為2011年6月4日進行第3次試制的工藝參數(shù)，結(jié)合修模方案，生產(chǎn)中無螺栓孔裂紋出現(xiàn)。

5 進一步的研究

為了進一步認(rèn)識螺栓孔處裂紋的形成機制和解決辦法，還要對變更模具冷卻方案后毛坯的凝固過程和入水冷卻過程進行模擬，來驗證冷卻方案對避免或減少毛坯裂紋的生成的作用，并提供理論支持。

此外，還可以基于本文中的研究內(nèi)容進一步研究在輪轂低壓鑄造過程中的其他部分，比如輪輻中段、產(chǎn)生裂紋的機制以及解決方案。

參考文獻

[1] 楊裕國.鋁壓鑄成型及質(zhì)量控制[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2009.

篇（6）

譚榮光

民事訴訟法規(guī)定“當(dāng)事人對自己提出的主張，有責(zé)任提供證據(jù)”。當(dāng)事人如果不能提供足夠的證據(jù)來證明自己的主張成立，則要承擔(dān)不利于自己的敗訴后果。那么，在審判實踐活動中，審判人員如何指導(dǎo)好當(dāng)事人舉證，就成了一個至關(guān)重要的問題。筆者在此對指導(dǎo)當(dāng)事人舉證應(yīng)幾個問題，談點粗淺的看法。

一、指導(dǎo)當(dāng)事人舉證要針對不同的案件不同的當(dāng)事人全面客觀地進行

目前，誰主張誰舉證的原則已在民事訴訟活動中全面實施，但在指導(dǎo)當(dāng)事人舉證方面，存在著審判人員原則強調(diào)多，具體指導(dǎo)少的問題。由于受到各方面條件的限制，當(dāng)事人不可能把發(fā)生在訴訟前的事實原原本本地重現(xiàn)于法庭，要想掌握案件事實，做到以事實為依據(jù)，以法律為準(zhǔn)繩處理好每一起案件就應(yīng)該指導(dǎo)當(dāng)事人全面客觀實事求是的舉證，同時審判人員對案件事實的認(rèn)識也是受到證據(jù)材料的限制，只有在占有大量的證據(jù)材料后，才能辨明事實真?zhèn)?。有的?dāng)事人為打贏官司只提供對自己有利的證據(jù)，不提供與其相關(guān)聯(lián)的其它證據(jù)；有的當(dāng)事人不懂如何舉證，拿來的證據(jù)不能說明問題，與案件事實無關(guān)，起不到證明的作用；有的當(dāng)事人規(guī)避法律出偽證，這些問題的存在都與我們指導(dǎo)當(dāng)事人舉證不利有關(guān)。案件類型不同，就需要不同的證據(jù)來證明案件事實，如人身損害賠償案件，當(dāng)事人應(yīng)將侵權(quán)損害發(fā)生地、起因、過程、損害的程度、在場目擊者及住院治療情況，傷殘情況的鑒定，誤工損失等證據(jù)材料提交法庭，只有這些材料齊全才能認(rèn)定損害事實的存在，否則就難以確認(rèn)案件事實和后果，確定責(zé)任劃分賠償標(biāo)準(zhǔn)。因此，法院立案庭的接待人員要指導(dǎo)當(dāng)事人把與案件有關(guān)的直接證據(jù)及相關(guān)的證據(jù)全面提并到法庭，不能只提供對自己有利的證據(jù)。有直接證據(jù)和原始證據(jù)的必須提供直接證據(jù)和原始證據(jù)。審判實踐中我們發(fā)現(xiàn)有很多當(dāng)事人把原始證據(jù)自己保存，把復(fù)印件交到法院，法院就將復(fù)印件做為證據(jù)存卷加以認(rèn)定，筆者認(rèn)為這是錯誤，例如債務(wù)案件的借據(jù)應(yīng)提交法庭的當(dāng)事人親筆書面的原始借據(jù)，如果不提供原始憑證，對證據(jù)的效力就難以確認(rèn)。有些證據(jù)需要用間接證據(jù)相認(rèn)證，立案接待人員要指導(dǎo)當(dāng)事人提供與其相關(guān)的證據(jù)并告知不舉證要承擔(dān)敗訴后果。過去由于我們有些案件指導(dǎo)舉證不利，當(dāng)事人在一審沒有全面客觀的舉證，出現(xiàn)把證據(jù)交到上訴審法院，這樣人為的造成更審和改判等問題的出現(xiàn)，就沒有全面具體的指導(dǎo)當(dāng)事人舉證，定案根據(jù)不足，使認(rèn)定案件事實出現(xiàn)差錯造成錯判。致使審判活動處于混亂狀態(tài)，這是應(yīng)該引起我們高度重視的一個問題。

二、審判人員對當(dāng)事人舉證的合法性要進行審查，證據(jù)來源必須合法

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[關(guān)鍵詞]洲際背包客；入境前后旅游空間流；國內(nèi)旅游空間流；捆綁國

1引言

國際上對背包旅游的關(guān)注約有40年的歷史。在其界定上，皮爾斯(Pearee)和墨菲(Murphy)根據(jù)其旅游行為特征對其定義。烏利雷(Uriely)認(rèn)為背包旅游是一種旅游形式(form)。科恩(cohen)認(rèn)為20世紀(jì)60年代的背包客逃避主要旅游區(qū)，追求融入接待國文化。在背包旅游的經(jīng)濟意義上，費爾斯與荷恩(Firth&Hing)探討了背包客的行為對旅游可持續(xù)發(fā)展的影響。特納與艾施(Turner&Ash)討論了背包旅游對基礎(chǔ)設(shè)施、旅游目的地建設(shè)的推動作用。斯科文思(scheyvens)探討了背包旅游與欠發(fā)達國家經(jīng)濟與環(huán)境發(fā)展的關(guān)聯(lián)。漢普頓(Hampton)分析了背包旅游者對發(fā)展目的地經(jīng)濟的意義。在旅游行為研究上，皮爾斯與宋(Pearce&Son)對比了澳大利亞背包客與國際學(xué)生的旅游行為，凱恩與金(Kain&King)探討了背包客對澳旅游產(chǎn)品的選擇。在旅游線路上，萊利(Riley)討論了背包客旅游對旅游線路開發(fā)的推動作用。威斯伯恩(Washburn)探討了背包客對線路的線性尋找問題(BLSP)，并提出以動態(tài)程序解決問題的方法。此外，學(xué)者們對背包客的人口特征、形象、旅游動機及社會互動等進行了多方位研究。國際上對背包旅游者路徑選擇的研究尚未見到。

國內(nèi)對背包旅游的關(guān)注較晚，近幾年才開始出現(xiàn)相關(guān)文獻。盛蕾介紹了背包旅游的內(nèi)涵、類型及特征。李春穎、黃遠(yuǎn)水將國外背包旅游研究的多維視角歸納為三大類，即背包旅游及背包旅游者特征、背包旅游對旅游接待地影響、旅游接待國對背包旅游的態(tài)度。蘇紅霞、馬耀峰分析了旅華背包客出入境口岸的選擇，提出了不同旅游偏好的背包客對相應(yīng)類型旅游吸引物有先睹為快的傾向。白凱、馬耀峰研究了環(huán)境感知因素對旅華背包客旅游決策的影響，提出旅游目的地感知因素對旅游者決策行為影響高于客源國環(huán)境感知因素。楊建美、朱璇重申背包旅游對貧困地區(qū)的經(jīng)濟貢獻。朱璇通過回顧文獻，討論了背包旅游者的概念、動力學(xué)機制及其行為特征，追溯了背包旅游演化的軌跡；認(rèn)為背包客是中國現(xiàn)實國情下具有先導(dǎo)作用的旅游者，主張優(yōu)先開發(fā)背包旅游市場。

目前尚未出見針對洲際背包游客旅華路徑選擇規(guī)律的研究。旅游路徑的選擇是從地理學(xué)角度研究旅游流空間規(guī)律。本項目對洲際背包客來華前、中、后空間移動規(guī)律的研究將空間的范圍擴大到了他國，彰顯了鄰國在旅游線路開發(fā)中不可忽視的意義；洲際背包客在華流動規(guī)律既突出了中國背包旅游熱點城市，又可成為這種目的地城市分類的依據(jù)。

2研究方法

本文從消費者行為學(xué)、行為地理學(xué)和市場營銷學(xué)角度來研究旅華洲際背包客。通過問卷調(diào)查收集一手資料，然后結(jié)合相關(guān)理論、數(shù)據(jù)，對問卷調(diào)查結(jié)果進行定量定性分析。問卷調(diào)查與游客空間流動模式相關(guān)的信息包括背包客的人口特征、之前背包旅游地區(qū)、本次入華前旅游國家、游華后去向、在華旅游線路、旅游方式、費用等。

問卷調(diào)查陸續(xù)在2006年7月至2007年3月間完成。調(diào)查地點選在西安和陽朔。西安是中國最具魅力的歷史文化名城之一，是中國人文旅游資源的杰出代表。桂林的陽朔被譽為“背包客的天堂”，是中國洲際背包游客最為集中的地方，是中國自然旅游資源的杰出代表。調(diào)查地點選在西安和桂林的多個國際青年旅社(InternationalYouthHostel)。問卷中有一項確認(rèn)旅游者的背包旅游身份。

3旅游空間流結(jié)果與分析

發(fā)放問卷300份，回收有效問卷262份。所調(diào)查的背包客來自22個國家，其中，男134人，女128人。平均年齡28歲。選擇與朋友出游的占31％，伴侶30％，家人20％，其余19％。所調(diào)查的背包客中223人來自歐洲，23人來自美洲，16人來自澳洲(表1)。絕大多數(shù)(94％)游客來自歐美，路途比澳洲更為遙遠(yuǎn)，這些游客的旅游線路決策能夠更為典型地反映大尺度國際旅游的空間流動特點。英國游客歷來對文物古跡類旅游產(chǎn)品興趣較大，這一點在所采訪到的英國旅華背包客數(shù)量中得到了體現(xiàn)。

262名洲際背包客中有130名在游覽中國之前(后)還游覽了其他國家(圖1)，其中，入華前(后)游覽最多的國家前5名為泰國(46人)、越南(42人)、蒙古國(38人)、俄羅斯(32人)、澳大利亞(29人)。其他游覽較多的國家還有老撾、新西蘭、印度、柬埔寨、日本、尼泊爾等。洲際背包客人華前游歷最多的國家是蒙古和俄羅斯，而人華后游歷最多的國家為泰國、越南、澳大利亞等9國。這些國家中除了澳大利亞和新西蘭外，其余都是中國的鄰國。澳大利亞和新西蘭位于澳洲，與中國一水之隔，同屬亞太地區(qū)，是航空線路上距離中國最近的洲際國家。這些國家的共同特點是，毗鄰中國或接近中國。這樣的結(jié)果符合最大效益原則。最大效益原則是在中小尺度旅游研究基礎(chǔ)上提出的，同樣適用于洲際大尺度旅游。中國鄰國中只有韓國未能成為旅華游客選擇較多的旅游目的國。

將旅游目的國分為兩大類，即“捆綁類(inclusivedestinations)”和“排斥類(exclusivedestinations)”。捆綁類指背包游客在游歷中國的同時很可能一并選擇出游的國家，俄羅斯、蒙古、泰國、越南、澳大利亞等就屬于這個范疇。捆綁類國家又可以細(xì)分為兩類，一種是游客選擇中國在先，’選擇其他國家在后；另一種是游客選擇其他國家在先，選擇中國在后。先選擇的國家稱作“首要捆綁目的國(primaryinclusivedestinations)”，將隨后連帶選擇的國家稱為“附屬捆綁目的國(attachedinclusivedestinations)”。無論是首要捆綁還是附屬捆綁，這些國家最終都成為游客選擇的共同旅游目的國(comniondestinations)。一次旅游目的國相對較多是背包旅游的特點，因此國際線路合作開發(fā)在背包旅游中的地位更顯突出。在接受調(diào)查的背包客中，132名鎖定中國為唯一旅游目的國。中國疆域廣博，氣候差異大，地質(zhì)地貌種類獨特，民族眾多，文化多彩，歷史悠久，無論是人文還是自然旅游資源都異常豐富，在中國，就旅游資源來說，游客會忙得不亦樂乎。無論是兩周還是四周的時段，都可以排得滿滿當(dāng)當(dāng)。尤其是背包客注重與當(dāng)?shù)厝私煌?，喜歡探索新領(lǐng)域，旅游時段較長也不會感到無聊。圖2表示洲際游客選擇旅游目的國時存在3種情況。A是只選中國，B是選擇中國和其他國家一起成為旅游目的國，C是選擇中國之外的國家。

3.2在華城市間流動

問卷調(diào)查了洲際背包游客在華旅游路徑，部分統(tǒng)計結(jié)果見圖3。從旅游造訪次數(shù)上來講，背包客對北京、西安、上海、香港、成都、平遙、桂林等城市的造訪率較高，從244次到53次不等(圖3)。來西安和桂林的洲際背包客對北京、上海、香港等中國一級口岸城市的造訪率最高，對廣州的造訪率明顯較低。造訪較多的城市還有成都、平遙、大同、昆明、拉薩、洛陽等。

從背包客在城市間的流動趨勢來看，分別以北京、上海、桂林、香港、西安5個城市為中心觀察背包客在這些城市與其他城市間的流動次數(shù)。以北京為中心，京西流(102次)、京大流(75次)、京滬流(45次)及京平流(35次)較多；以西安為中心，西京流(102次)、西平流(65次)、西滬流(65次)、西成流(61次)最為突出；以上海為中心，流動頻率較高的有滬西流(65次)、滬京流(45次)、滬桂流(45次)，依次還有滬杭、滬蘇、滬香；以桂林為中心，流動頻率較高的線路是桂滬(45次)、桂香(42次)、桂西(40次)及桂成和桂昆；以香港為中心，流動頻率較多的線路是香桂(32次)、香廣(23次)、香滬及香京。

以北京、西安、上海、桂林和香港為基準(zhǔn)(其中，北京、上海和香港是中國一級口岸，西安和桂林是所選案例地區(qū))，觀察以這5個城市為中心(出發(fā)點)時洲際背包客的流向特點，發(fā)現(xiàn)所流向城市可以歸納為4類(表2)：一是口岸城市；二是輻射類城市；三是特色城市，即擁有很高級別旅游景點的城市；四是中轉(zhuǎn)城市。

洲際背包客在各個中心城市與重要口岸之間的流動都較多，說明大型口岸城市的重要地位。首先，它們是游客出入中國的起始點和必經(jīng)通道；其次，這些城市同時又是聞名國際的旅游城市，旅游產(chǎn)品豐富、成熟，具有極大的吸引力。大型口岸城市(如北京、上海、香港)較為獨立，對周邊地區(qū)依賴較少，經(jīng)常會帶動周邊地區(qū)旅游發(fā)展。

輻射類城市指中心城市之間的小型城市(如大同、平遙)以及中心城市周邊較大的旅游資源較豐富城市(比如成都、杭州、蘇州、洛陽)。北京與西安之間的大同、平遙人文旅游產(chǎn)品級別高，一個以世界遺產(chǎn)平遙古城聞名，一個以世界遺產(chǎn)云岡石窟聞名。成都、洛陽、蘇州、杭州屬于另外一種類型的輻射類旅游地區(qū)。這些城市坐落于中心旅游城市(西安、上海)的周圍，火車行程不超過半天，甚至短到一兩個小時。除了距離近以外，這類城市還具備自己突出的旅游產(chǎn)品，比如蘇州園林，杭州西湖，洛陽龍門石窟，成都附近的峨眉山，大熊貓保護中心等都是世界遺產(chǎn)級吸引物。輻射類城市對中心城市的依賴性較大，尤其是針對國際旅游。

以北京、上海、香港為中心城市時，相對應(yīng)的西安、昆明、桂林等流向城市在地理位置上距離中心城市較遠(yuǎn)，不在輻射地區(qū)范圍內(nèi)，也不屬于口岸城市。卻表現(xiàn)出較高的互動，這類城市在此歸為特色類旅游城市，因為這些城市具有頂級、享譽海內(nèi)外的旅游產(chǎn)品，頂尖級旅游產(chǎn)品對游客產(chǎn)生的吸引力超越了時空、資金的限制，成為人選目的地。

擁有頂尖級旅游產(chǎn)品的特色旅游城市獨立性較強，深受洲際背包客青睞。

洲際背包客選擇較多的輻射類和特色類城市有一個共同點，即擁有世界遺產(chǎn)級旅游產(chǎn)品。區(qū)別在于輻射類目的地依附于中心城市，而特色類目的地獨立存在，在不依附于中心城市的情況下憑借其突出的旅游產(chǎn)品直接成為繼口岸城市之后背包客的首選目的地。

廣州缺乏高級別的人文或者自然景觀。問卷調(diào)查顯示，對背包游客來說，廣州的主要功能是中轉(zhuǎn)站。背包客一般都尋求低消費，寧可多花時間與體力，到達(離開)香港時在廣州中轉(zhuǎn)能夠節(jié)約不少費用。

背包游客首先離開客源國或者是捆綁國(一般為鄰國)從旅游資源豐富的口岸城市進入中國，然后可能選擇輻射類目的地，包括口岸城市周邊旅游區(qū)域和口岸城市與中心城市途中經(jīng)過或接近的高級別旅游區(qū)，之后便進入旅游資源豐富且具有頂尖級吸引物的特色類城市旅游，特色城市的旅游范圍也可能向周邊景觀獨特的高級別旅游區(qū)輻射，最后背包客再次選擇口岸城市出境，回到客源國或者進入其他國家繼續(xù)旅游。這是洲際背包客在中國觀光旅游的一般規(guī)律。

4結(jié)論

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中國大陸地區(qū)鋁合金輪轂的制造技術(shù)是多種多樣的，目前主要采用的方式有金屬型重力鑄造、金屬型低壓鑄造、鍛旋三種生產(chǎn)工藝。由于使用金屬型重力鑄造方式生產(chǎn)鋁合金輪轂，鑄造投資少、生產(chǎn)周期短而被普遍采用，在鋁合金輪轂的制造過程中， 輪轂質(zhì)量基本上決定于輪轂鑄件毛坯的質(zhì)量，由于鑄造毛坯的缺陷引起的鋁合金輪轂漏氣已成為眾多廠商面臨的一致難題，根據(jù)在南海安馳鋁合金車輪有限公司工作過程中的經(jīng)驗，鋁合金輪轂漏氣，在輪轂報廢率中占據(jù)了絕大部分，因此，本文重點是講述金屬型重力鑄造合金輪轂漏氣問題的解決方案，提高鋁合金輪轂的合格率，降低生產(chǎn)成本，提高企業(yè)的市場競爭力。

一、金屬型重力鑄造合金輪轂漏氣的原因分析及解決方案：

重力鑄造鋁合金輪轂漏氣的原因有很多，但我們認(rèn)為，主要的原因有以下幾點，下面我們就重力鑄造鋁合金輪轂漏氣的原因進行分析，并制定相應(yīng)的解決方案：

（一）、A356鋁液精煉、除氣不夠徹底，導(dǎo)致待澆注鋁液存在氧化夾雜和含氣量超標(biāo)，密度低于2.63g/cm3，導(dǎo)致鑄件組織存在縮孔或縮松而漏氣。具體可以通過測氫儀抽真空取樣來對比。

解決辦法：

1、加料要嚴(yán)格按照爐料工藝配比進行，所有爐料要保持清潔干燥，以減少鋁液熔煉過程中產(chǎn)生氧化夾渣和含氣量。新料與回爐料的比例≥1：1。

2、與鋁液接觸的工具必須清理干凈，經(jīng)預(yù)熱后噴上涂料，并烘干涂料至淡黃色使用。這樣既可避免腐蝕工具給鋁液增鐵，也可延長工具壽命。

3、熔化時間盡可能要短，熔化過程加強攪拌，以加快熱交換，防止鋁液熔池局部過燒，熔化爐氣溫度要控制在800～1000℃。

4、鋁液熔化過程中，爐氣、熔爐本身及未清潔、干燥徹底的爐料都會產(chǎn)生大量的氧化夾渣和氫氣，要澆鑄產(chǎn)品，必須對熔化爐內(nèi)的鋁液進行精煉凈化處理。主要精煉方式有爐內(nèi)單管噴吹式噴粉精煉，利用用純度位99.999%的氮氣或氬氣，把精煉劑噴吹到鋁液里面，達到精煉的效果，具體方式和原理見下圖。

目前國內(nèi)外采用的精煉劑主要是碳和氧化劑為主的混合溶劑，其主要反應(yīng)為：

4NaNO3+5C 2Na2CO3+2N2 +3CO2

其原理為精煉過程，氫原子向精煉氣泡（氮氣、氬氣及二氧化碳）表面轉(zhuǎn)移，從溶解狀態(tài)轉(zhuǎn)為吸附狀態(tài)；在吸附層中氫原子生成氫分子（氫氣），氫分子從吸附表面脫離進入精煉氣泡內(nèi)，精煉氣泡浮上鋁液表面進入空氣中，達到精煉的效果。為了減少鋁液的氧化和吸氫，精煉時鋁液的溫度控制在760±10℃之間，精煉、扒渣后再轉(zhuǎn)入保溫爐

5、通過保溫爐，對精煉后的鋁液進行靜止處理，調(diào)整鋁液化學(xué)成分至A356的范圍內(nèi)并把鋁液溫度控制在740±10℃之間。

6、在保溫爐的前爐分為兩個區(qū)，分別是除氣區(qū)和取水區(qū)，在除氣區(qū)定期投入鋁鍶合金進行變質(zhì)處理，并使用旋轉(zhuǎn)除氣法進行除氣，利用高速旋轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)子將通入的氮氣和氬氣打散成小氣泡，均勻分布在鋁液中，使受到攪動不斷聚集長大的浮渣被上浮氣泡捕捉，上浮到液面上；鋁液中的氫原子也被吸附于氮氣或氬氣氣泡表面形成氫分子，隨氣泡一起上浮被帶離鋁液散發(fā)到空氣中或在液面上燒掉，從而達到提升鋁液密度至2.63g/cm3以上，除氣溫度控制在730±10℃之間，鋁液澆注溫度控制在705±10℃之間。

旋轉(zhuǎn)除氣法

綜上所述，為了使?jié)沧X液達到合格狀態(tài)，必須嚴(yán)格按照工藝要求執(zhí)行，對爐料、鋁液溫度、精煉、除氣、變質(zhì)處理都要嚴(yán)格控制，才能使鋁液達到工藝要求，才能減少鑄件中產(chǎn)生縮孔或縮松而漏氣的風(fēng)險。

（二）、澆注過程不平穩(wěn)或模具澆注系統(tǒng)設(shè)計不合理，充型澆注過程發(fā)生卷氣，導(dǎo)致鑄件內(nèi)部產(chǎn)生氣孔、氧化夾雜等缺陷。

解決辦法：

1、使用過濾網(wǎng)，平穩(wěn)澆注。在側(cè)模澆口和緩沖包位置放置纖維過濾

網(wǎng)，對鋁液進行過濾，澆注過程根據(jù)輪型的大小來控制舀水量，澆包

口距澆杯口的高度必須小于80mm。并先快速充滿澆注系統(tǒng)，充型時

必須平穩(wěn)澆注，不能斷流，澆口杯始終處于充滿狀態(tài)。當(dāng)冒口處有

2/3高度的鋁水時停止?jié)沧ⅲ缓笕〕鲞^濾網(wǎng)并計時再補縮澆口，澆

注過程要遵守慢、快、慢的節(jié)拍進行，。

2、修改側(cè)模的澆注系統(tǒng)結(jié)構(gòu)：

把單澆口改為雙澆口，好處有兩點，第一，加大了入水口的截面積，是鋁液充型過程更平穩(wěn)，第二，使輪輞充型過程溫度分布更加均勻，利于后期凝固過程的補縮。

（三）、模具鑄造工藝設(shè)計結(jié)構(gòu)不合理，導(dǎo)致鑄件凝固過程補縮不順暢，產(chǎn)生縮孔、縮松等缺陷。

解決辦法：

1、調(diào)整模具下模冷卻系統(tǒng)的冷卻順序和冷卻時間，鑄造周期設(shè)定為250S，分流錐從180S開始，通70S結(jié)束；小環(huán)風(fēng)從60S開始，通190S結(jié)束；中環(huán)風(fēng)從100S開始，通30S結(jié)束；澆口風(fēng)從10S開始，通240S結(jié)束；上模風(fēng)盒從10S開始，通240S結(jié)束.大環(huán)風(fēng)不用。

2、上模增加補縮通道，加大中央冒口通過輪輻到熱節(jié)缺陷部位的補縮。

二、 生產(chǎn)驗證

篇（9）

1 我國利率市場化改革回顧

利率市場化是指政府或貨幣當(dāng)局放松對利率的直接管制，將利率的決定權(quán)交給市場，根據(jù)各種市場因素主要是資金供求關(guān)系，通過一定的定價機制自主地確定資金價格。利率市場化是一個國家金融深化的標(biāo)志，是提高金融市場化程度的重要一環(huán)，它不僅是利率定價機制的深刻轉(zhuǎn)變，而且是金融深化的前提條件和核心內(nèi)容。利率市場化改革的實踐主要基于20世紀(jì)70年代初美國經(jīng)濟學(xué)家羅納德I.麥金農(nóng)和愛德華肖的“金融抑制論”和“金融深化論”。我國利率市場化實質(zhì)性改革始于1996年。1996年6月1日，銀行間同業(yè)拆借市場利率開放，拉開了利率市場化改革的序幕。1997年6月人民銀行規(guī)定，各商業(yè)銀行可用其持有的國債、中央銀行融資券和政策性金融債在銀行間進行回購和現(xiàn)券買賣。這標(biāo)志著銀行間債券市場的成立。1998年后逐漸實現(xiàn)了金融債、國債的市場化發(fā)行。2000年9月21日，實現(xiàn)外幣貸款利率的市場化。同時，金融機構(gòu)貸款利率浮動區(qū)間不斷擴大。2005年3月16日，人民銀行大幅度降低超額準(zhǔn)備金利率，并完全放開金融機構(gòu)同業(yè)存款利率。2007年1月4日，上海銀行間同業(yè)拆借利率(Shibor)正式上線運行，標(biāo)志著我國向利率市場化之路邁出了標(biāo)志性的一步。到2008年4月，包括銀行間同業(yè)拆借市場、銀行間債券市場、貼現(xiàn)、再貼現(xiàn)市場在內(nèi)的貨幣市場及外幣貸款利率、300萬美元(或等值的其他外幣)以上外幣定期存款利率，已基本實現(xiàn)利率市場化。利率市場化最關(guān)鍵的一步是完全放開金融機構(gòu)存款利率和貸款利率，把貨幣資金的定價權(quán)交給市場交易主體，這也是當(dāng)前中國人民銀行利率市場化改革的關(guān)鍵任務(wù)。

2 我國利率市場化進程中存在的問題

(1)中國利率市場化改革是自上而下推行的，遇到的阻力大、動力不足。中國的市場化改革已經(jīng)進入了中后期，在改革初期，改革的結(jié)果使大部分人都受益，所以改革的動力和決心很大。當(dāng)前改革進入了攻堅階段，市場化改革必定會使大部分人收益，而部分人利益受損。因此能夠影響政府決策的各種利益集團為了維護自身利益有時會抵制改革，使改革進程受阻。

(2)中國利率市場化改革涉及多個金融領(lǐng)域的改革，因此需要這些改革方案和進程相協(xié)調(diào)。中國利率市場化改革不是單獨的、孤立的改革，而是伴隨著對整個金融系統(tǒng)的改革。這些改革包括對金融機構(gòu)(尤其是銀行)的企業(yè)管理制度的改革、企業(yè)產(chǎn)權(quán)制度的改革、貨幣市場利率形成機制的改革、金融業(yè)監(jiān)管制度的改革、證券市場的改革以及人民幣匯率的改革。這些領(lǐng)域的改革相互交叉、相互影響，因此利率市場化改革過程中不能不考慮到其他金融領(lǐng)域的改革進度以及它們之間的相互影響。

(3)中國對銀行業(yè)實行的是隱性的保險制度，缺乏合理的退出機制。目前中國沒有建立存款保險制度，為了保護存款人的利益，政府不允許商業(yè)銀行倒閉。為了沖銷國有銀行的不良貸款，政府也多次對銀行注資。政府為了維護公眾的利益，有義務(wù)采取必要的行動來防止金融危機的發(fā)生和維護金融系統(tǒng)的穩(wěn)定。但是政府充當(dāng)銀行的最后擔(dān)保人，會使銀行風(fēng)險和收益不對稱，可能激勵銀行高風(fēng)險經(jīng)營，當(dāng)由此引發(fā)的金融危機爆發(fā)時，政府又會成為銀行高風(fēng)險經(jīng)營行為的最后埋單者。這樣的隱性保險制度，不僅會導(dǎo)致銀行的道德風(fēng)險，而且當(dāng)銀行經(jīng)營不善、流動性不足等問題出現(xiàn)時，政府和銀行都會去掩飾這些問題。

(4)盡管中國貨幣市場快速發(fā)展，但是國債(尤其是短期國債)市場和票據(jù)市場仍然發(fā)展不充分，制約著央行進行公開市場業(yè)務(wù)來有效地調(diào)節(jié)利率，執(zhí)行貨幣政策。首先，貨幣市場總體規(guī)模較小，市場發(fā)展不夠均衡。交易規(guī)模與歐美發(fā)達國家相比還存在著較大差距。其次，貨幣市場的交易主體較為單一。我國貨幣市場交易客體品種較少，且除了同業(yè)資金拆借之外，其他貨幣市場工具都規(guī)模較小，債券市場中，短期國債的發(fā)行量太小。票據(jù)市場的主要工具為銀行承兌匯票(占95%)。

3 利率市場化改革的建議

(1)要建立統(tǒng)一、開放、高效、有序的金融市場，增強市場利率的聯(lián)動性。在開放的經(jīng)濟格局中，資金流動規(guī)模大、速度快，沒有一個統(tǒng)一開放的高效有序的金融市場，有可能產(chǎn)生短期內(nèi)利率的大起大落，給經(jīng)濟帶來危害。為此，首先要繼續(xù)發(fā)展同業(yè)拆借市場，使同業(yè)拆借利率真正成為反映資金市場供求關(guān)系的晴雨表。擴大票據(jù)的貼現(xiàn)和再貼現(xiàn)業(yè)務(wù)，使得再貼現(xiàn)率成為中央銀行調(diào)控市場資金供求的基準(zhǔn)利率。其次要進一步完善資本市場的建設(shè)，規(guī)范證券市場的動作，推動我國債券一級、二級市場的發(fā)展。此外要發(fā)展銀行債券柜臺交易，這樣就可以使債券發(fā)行和交易都市場化，形成零售與批發(fā)、場外與場內(nèi)有機統(tǒng)一的、分層次的債券市場體系，消除不同市場債券交易價格與收益率的非正常差異，增強市場利率的聯(lián)動性。再次要進一步降低非銀行金融機構(gòu)進入貨幣市場的限制，通過交易主體的交叉，增強貨幣市場和資本市場的溝通與滲透。

(2)加快金融體制改革，提高銀行業(yè)贏利和風(fēng)險管理水平，提升銀行業(yè)的整體競爭力。國內(nèi)金融業(yè)的對外開放和利率市場化進程的加快，使得國內(nèi)銀行業(yè)面臨著前所未有的生存和競爭壓力。這對國內(nèi)銀行業(yè)來說，是挑戰(zhàn)，也是機遇。只有國內(nèi)銀行勇于接受挑戰(zhàn)，積極參與金融市場的競爭，充分利用自己的優(yōu)勢，不斷彌補自己的不足，才能在激烈的市場競爭中立于不敗之地。

篇（10）

中圖分類號：G71 文獻標(biāo)識碼：A 文章編號：1672-3791（2014）05（a）-0006-02

Abstract：Existing aluminum deformation resistance model is only really valid for specific grades of alloy，it is no longer applicable when the alloy composition changed.In order to overcome this problem，based on hot forming Hansel-Spittel model of the 21 kinds of grades of aluminum alloy，its model coefficients A，m1，m2，m3，m4 was linear fitted based on the alloy chemical composition，and the model coefficients function was established with the chemical compositions，so that the new hot deformation resistance model based on chemical composition and elevated temperature deformation parameters was found.The resulting model has been tested with good accuracy.

Key Words：Aluminum Alloy；Deformation Resistance；Hot Deformation

鋁合金的塑性成形可以顯著改善其機械性能和產(chǎn)品質(zhì)量，因此，其塑性成形零件的使用越來越廣泛。在鋁合金塑性成形的實際生產(chǎn)和工藝設(shè)計中必須知道鋁合金的變形抗力，目前的變形抗力模型或者數(shù)據(jù)庫很少有化學(xué)成分對變形抗力的影響，HanselSpittel模型[0]也只是真對具體牌號合金，而實際生產(chǎn)中即使相同的牌號各爐之間必然有成分的波動，因而導(dǎo)致變形抗力的波動。為了克服這個困難，本論文將探索考慮化學(xué)成分的熱變形抗力模型，以期更好地為生產(chǎn)和工藝設(shè)計服務(wù)。

1 變形抗力模型

金屬的變形抗力的研究是伴隨著金屬塑性成形生產(chǎn)的開展而興起的，對它的研究至今已經(jīng)有八九十年的歷史了。在這漫長的歷史中，各國研究學(xué)者和現(xiàn)場工程師們做了大量的理論探討和實驗研究。直到目前，合金元素對變形抗力的作用規(guī)律研究尚少[1]。比如美坂佳助模型僅-慮了溫度、含碳量、應(yīng)變及應(yīng)變速率對變形抗力的影響；志田茂模型在此基礎(chǔ)上以相變臨界溫度為臨界點給出了變形抗力的分段擬合函數(shù)，使得變形抗力模型的精度大大提高；新日鐵模型除了考慮溫度、含碳量、應(yīng)變及應(yīng)變速率的影響外，增加了含錳量對變形抗力的影響。直到目前為止較為完善的只有Hernandez-Medina模型[2]，其模型為分段模型，加工硬化和動態(tài)回復(fù)模型 中B、c、m都是擬合系數(shù)并且與化學(xué)成分、變形參數(shù)有關(guān)，動態(tài)再結(jié)晶模型 中都是擬合系數(shù)并且與化學(xué)成分有關(guān)，是峰值應(yīng)變?？傊?，按照效果來看分段模型最好，但是過于復(fù)雜；不分段模型形式單一，但是效果有一定的局限性。綜合考慮適用范圍較為廣泛，而且形式單一的當(dāng)屬Hansel Spittel模型。

HanselSpittel模型為：

（1）

式中，σ是應(yīng)力、ε是應(yīng)變、是應(yīng)變速率；A、m1…m4取決于鋼種的系數(shù)[3]。

經(jīng)過系統(tǒng)的研究，HanselSpittel模型給出了AlCu4Mg1.5Ni2、AlCu2.3Mg1.5Ni、AlCu4.4Mg1.5Ti、AlCu4.5Si0.7Fe0.5、AlCu4.5Si0.9Ti、等21種典型鋁合金的模型參數(shù)A、m1、m2、m3、m4。而對其他化學(xué)成分的鋁合金，Hansel Spittel模型參數(shù)并不清楚。

本論文將對21種熱成形典型鋁合金以HanselSpittel模型為基礎(chǔ)，對其模型系數(shù)A，m1，m2，m3，m4進行基于化學(xué)成分的線性擬合，進而獲得基于化學(xué)成分的熱變形抗力模型，得到更為普遍的鋁合金HanselSpittel模型參數(shù)。

2 基于化學(xué)成分的鋁合金熱變形Hansel Spittel模型的建立

設(shè)基于化學(xué)成分的鋁合金HanselSpittel模型的模型參數(shù)A、m1、m2、m3、m4由下列線性函數(shù)擬合：

y=a0+a1Si+a2Fe+a3Cu+a4Mn+a5 Mg+a6Cr+a7Ni+a8Zn+a9Ti+a10Zr （2）

式中y為模型參數(shù)，即A、m1…m4；a0、a1…a10為待定系數(shù)。

采用Origin Pro V7.5軟件對式（2）進行自定義線性函數(shù)擬合，可以獲得上述模型參數(shù)的相關(guān)待定參數(shù)（參見表1所示），將待定系數(shù)帶入（2）式，即可得到模型參數(shù)A、m1、m2、m3、m4。最后把式（2）代人式（1）即獲得基于化學(xué)成分的鋁合金HanselSpittel模型。

3 基于化學(xué)成分的鋁合金HanselSpittel模型的驗證

以3104鋁合金為例[4]，其化學(xué)成分（wt%）為Si=0.23，F(xiàn)e=0.43，Cu=0.21，Mn=1.03，Mg=1.25，Ni=0.04，Zn=0.1，Ti=0.05，模型公式計算的結(jié)果與實驗值對比見圖1，比較誤差基本不超過10 MPa。

4 結(jié)論

對21種熱成形典型鋁合金以Hansel Spittel模型為基礎(chǔ)，對其模型系數(shù)A，m1，m2，m3，m4進行基于化學(xué)成分的線性擬合，進而獲得基于化學(xué)成分和高溫變形參數(shù)的鋁合金熱變形抗力模型，經(jīng)檢驗所得模型具有較好的精度，說明該方法是可行的。

參考文獻